Effect of Tempering Temperature on Microstructural, Crystallographic and Wear Resistance Properties of ASI / SAE 1045 Steel
Efecto de la temperatura de revenido en las propiedades microestructurales, cristalográficas y resistencia al desgaste del acero ASI/SAE 1045
R. Echeverry ; H. Jiménez ; V. J. Benavides
DOI: https://doi.org/10.22517/23447214.23731
Artículo de investigación científica y tecnológica
Abstract— In this work, the effect of tempering temperature on the microstructural, crystallographic and wear properties of AISI
Resumen— En este trabajo se analiza el efecto que tiene la temperatura de revenido en las propiedades microestructurales, cristalográficas y de desgaste del acero AISI/SAE 1045. Las muestras se obtuvieron por mecanizado de una varilla de 5/8´´ de acero comercial AISI/SAE 1045, hasta obtener probetas cilíndricas de 40 mm de diámetro y 5 mm de espesor. Estas muestras se sometieron a tratamientos térmicos de normalizado, temple y revenido, el cual se realizó a temperaturas de 460 °C, 507
Este manuscrito fue enviado el 04 de mayo de 2020 y aceptado 23 de abril 2021. Hernando Jimenez es professor de la facultad FIMEB de la Universidad Antonio Nariño Cl. 22 Sur ##12D-81, Bogotá, Cundinamarca, pertenece al grupo de investigación REM. hernando.jimenez@uan.edu.co
Palabras claves—AISI/SAE 1045, ASTM G99, revenido, pin-on- disk, XRD.
INTRODUCCIÓN
E
L acero AISI/SAE 1045, es una acero clasificado como bajo o medio carbono, debido a que en su composición el porcentaje en peso del carbono varía entre los 0,42% y 0,5%[1]. Este material es utilizado normalmente para la construcción de piezas forjadas a las cuales se les brindan propiedades mecánicas específicas para la producción de maquinaria, piezas de uso en la industria automotriz y fabricación de herramientas agrícolas en general [1,2]. El desempeño de las piezas producidas con acero AISI/SAE 1045, depende en gran medida de las condiciones a las cuales se realiza el tratamiento térmico. En este aspecto los reportes de la literatura son amplios, enfatizando en el desempeño mecánico y electroquímico del material sometido a diferentes condiciones
de temple y revenido [3, 4,5].
En este trabajo se presentan los resultados del proceso de caracterización cristalográfica, microestructural y de dureza del acero AISI/SAE 1045 sometido a 4 diferentes temperaturas de revenido, que abarcan el rango de temperaturas recomendadas por el fabricante [6]. Estas propiedades se correlacionan con la resistencia al degaste, evaluado por la técnica de técnica pin- on-disk, bajo la norma ASTM G99-05.
MATERIALES Y PROCEDIMIENTOS EXPERIMENTALES
Las probetas utilizadas en el proceso de caracterización fueron obtenidas por mecanizado de una varilla de 5/8´´ de acero comercial AISI/SAE 1045, para obtener piezas cilíndricas de 40 mm de diámetro y 5 mm de espesor, las cuales fueron sometidas
Roger Daniel Echeverry Garzon es ingeniero mecanico egresado de la Universidad Antonio Nariño Cl. 22 Sur ##12D-81, Bogotá.
Vicente Benavides es jefe de los laboratorios en GMAS LAB. Bogotá (vbenavides@gmaslab.com)
a tratamientos térmicos de normalizado a 880 °C, temple 850°C y revenido a 460 °C, 507 °C, 554 °C y 600 °C.
La caracterización cristalográfica se realizó utilizando un difractometro BRUKER D2 PHASER, en geometría Bragg- Brentano con radiación Cu Kα de longitud de onda λ= 0,15406 nm, con un paso de 0,02° y un tiempo de 4 segundos por paso. El análisis de los espectros de difracción se realizó utilizando el modelo de Willianson-Hall, el cual relaciona el ensanchamiento total a la mitad de altura del pico de difracción “FWHM” con la contribución realizada por la microdeformación de la red cristalina, el tamaño del cristalito y el ensanchamiento instrumental [7,8] de acuerdo con (1).
𝑇 𝐶 𝑆 𝑖
𝛽2 = 𝛽2 + 𝛽2 + 𝛽2 (1)
Donde 𝛽𝑇 representa el ensanchamiento total a mitad de los picos de difracción “FWHM”, 𝛽𝐶 es la contribución al ensanchamiento por efecto del tamaño del cristalito, 𝛽𝑆 es el ensanchamiento por microdeformación de la red cristalina y 𝛽𝑖
el número de picos de difracción. Para la determinación de la microestructura y el tamaño de grano de las muestras se realizaron análisis metalográfico de las superficies sometidas a cada tratamiento térmico.
Para las medidas de dureza se utilizó un durómetro ACCUPRO ROCKWELL HARDNESS TESTER, en la escala HRC, con una carga de 150 Kg-f. Así mismo, el ensayo de desgate adhesivo se utilizó un tribómetro pin-on-disk, con una carga de 29,5 N y con un tiempo de ensayo de 30 minutos, utilizando como pin una bola de acero endurecido de 10 mm de diámetro.
La variación topográfica de la tribosuperficie, así como el ancho de la huella de desgaste, se obtuvo utilizando un microscopio electrónico de barrido PHENOM XL. Con el ancho de la huella de desgaste se determinó la tasa de desgaste de acuerdo con (6), la cual está contemplada en la norma “ASTM” G99-04, para sistemas en los cuales el desgaste ocurre sobre la muestra y no sobre el pin.
es el ensanchamiento instrumental. Usando la ecuación de
Sherrer, las contribuciones de tamaño de cristalito y micro deformación vienen dadas por [9]:
𝑉𝑝
𝑘 =
𝑃𝐿
(6)
k𝜆
𝛽𝑐 = Lcosθ (2)
RESULTADOS Y DISCUSIÓN
La Fig. 1 muestra los resultados obtenidos de los análisis
𝛽𝑠
4ξsenƟ
=
cosθ
(3)
metalográficos de las muestras sometidas a tratamientos térmicos y sin tratar. Las micrografías fueron tomadas a una escala de 10 µm y muestras una microestructura típica del
Donde L representa el tamaño del cristalito en la dirección
normal a los planos de difracción, ξ representa la microdeformación de la red y k es la constante de Scherrer, la cual es 0,94 para cristales con simetría cubica.
Para la determinación del parámetro de red se relacionó la ley de Bragg con la distancia interplanar de cada uno de los planos de difracción reportados en los espectros del acero. El parámetro de red se determinó graficando los parámetros de red vs la función de Nelson-Riley “NRF”, la cual está dada por [10,11]:
acero, con fase clara para la ferrita y oscura para la perlita, para las muestras sin tratamiento térmico y aquellas sometidas a normalizado. Para las muestras sometidas a temple a las distintas condiciones de revenido se puede apreciar una microestructura típica de la martensita revenida. El tamaño de grano de las muestras vario entre los 6 y 7 µm.
La Fig. 2 muestra los patrones de “DRX” para las muestras de acero “AISI/SAE” 1045, sometido a los diferentes tratamientos térmicos y sin ser tratado. Se observan patrones típicos del hierro con estructura cubica centrada en el cuerpo típico de la ferrita, con reflexiones en los planos (110), (200), (211) y (220),
1 𝑐𝑜𝑠2𝜃
𝑁𝑅𝐹 = ( +
2 𝑠𝑒𝑛 𝜃
𝑐𝑜𝑠2𝜃
) (4)
𝜃
con una mayor intensidad para el plano (110). No se evidencio la presencia de picos relacionados con austenita ni martensita, lo que podría significar que no se alcanzó una estructura de
El intercepto del ajuste lineal realizado a la distribución de los parámetros de red en función de la función de Nelson-Riley, entrega el valor preciso del parámetro de red de la estructura cubica del acero.
Los cambios en la orientación cristalográfica de las probetas de acero, producto de los tratamientos térmicos se analizaron por medio del coeficiente de orientación Chkl.
𝐼
doble fase a temperatura ambiente posterior a los tratamientos térmicos, sin embargo, esta microestructura resulto evidente en los análisis metalográficos, lo que indica que el proceso de temple se realizó sobre la temperatura intrínseca Ac3 [12,13].
𝐶ℎ𝑘𝑙
= 𝐼0
1 ∑ 𝐼ℎ𝑘𝑙
(5)
𝑛 𝐼0
Donde I(hkl) es la mayor intensidad relativa de los picos de orientación (hkl), I0 es la intensidad de la muestra del patrón de polvo según carta con código de referencia: 03-065-4899 y n es
Sin tratamiento térmico | |
Normalizado | |
Temple | |
Revenido a 460 °C | |
Revenido a 507 °C | |
Revenido a 554 °C | |
Revenido a 600 °C |
Fig. 1. Análisis metalográfico del acero 1045.
La ausencia de picos de difracción relacionados con la estructura martensitica se puede deber a una baja tetragonalidad de este constituyente producido en el proceso de enfriamiento, lo que produce un parámetro de red similar al de la ferrita como es reportado por Bakshi, Leiro, Prakash y Bhadeshia [13,14,15,16]. Así mismo, los picos de difracción característicos de la maretensita son muy cercanos a los picos de la ferrita, por lo que su registro se dificulta cuando se tiene una alta predominancia del hierro α en los espectros de DRX.
Fig. 2. Patrones de XRD de las muestras de acero AISI/SAE 1045.
Sin tratamiento Normalizado Temple Revenido 460°C Revenido 507°C Revenido 554°C Revenido 600°C
50
60
70
80
90
100
0,50
0,49
0,45
0,40
0,37
0,35
0,335 0,331
0,336 0,333 0,336
0,30
(110)
CHKL (%)
(200)
(211)
(220)
La variación del coeficiente de orientación cristalografica “CHKL” se muestra en la Fig. 3. La grafica revela un incremento significativo en la orientacion del plano (110) para el tratamiento de normalizado en comparacion del material sin tratar. El tratamiento de temple y los posteriores procesos de revenidos atenueron el grado de orientacion cristalografica de la estructura cristalina del acero.
ST
Norm
Temp
Rev 460 °C
Rev 507 °C
Rev 554 °C
Rev 600 °C
Fig. 3. Variación del CHKL del acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos
El parámetro de red calculado para las muestras tenía un valor promedio de 0,287 nm, el cual concuerda con el parámetro de red del patrón de referencia. Este parámetro no presentó variaciones significativas con respecto a los tratamientos térmicos realizados.
Se realizó el cálculo del tamaño de cristalito (Fig. 4) y microdeformación de la red (Fig. 5) para analizar las variaciones de la red cristalina ante los tratamientos térmicos.
Fig. 4. Variación del tamaño de cristalito del acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
Fig. 5. Microdeformación de la red cristalina del acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
Fig. 6. Tamaño de cristalito en función de la Microdeformación de la red cristalina en del acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
La Fig. 5 muestra que el tratamiento térmico de normalizado redijo las tensiones residuales que tenía el material en estado natural. Estas tensiones aumentaron en gran medida al realizarse el tratamiento térmico de temple. También se aprecia que el proceso de revenido reduce las tensiones producidas por el proceso de temple. Al analizar la relación entre estos dos parámetros cristalográficos, mostrada en la Fig. 6, se hizo evidente que una reducción en el tamaño del cristalito induce
un aumento en la microdeformación de la red cristalina, esto debido a que con la reducción del tamaño del cristalito se produce un aumento en el número de fronteras entre los cristalitos generando una microtensión de la red, lo que coincide con lo reportado por R.G. Pavelko y K. Maniammal [17,18], quienes determinaron un alto nivel en las tensiones residuales para limites pequeños de tamaño de cristalito en recubrimientos de SiO2.
Dureza (HRC)
60
45,6
50
40
34,9
31,2
30
24,6
24,5
20,4
20
10,5
10
0
Las medidas de dureza, mostradas en la Fig. 7, confirman que el proceso de revenido mantiene una alta dureza en comparación con el material normalizado. Este nivel de dureza es en la mayoría de los casos de revenido mayor al material en estado natural, lo que sugiere que el material adquirido tenía en su proceso de fabricación un tratamiento de temple con un subsecuente revenido.
STT
NOR
TEM
EV 460°C
EV 507°C
EV 554°C
EV 600°C
Fig. 7. Dureza del acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
Los valores de dureza obtenidos mostraron relación con el grado de orientación cristalográfica de las muestras, como se evidencia en la fig 8. Esto debido a que el plano (110) es el de mayor densidad planar, por lo que entre más alta es la orientación en el plano (110) se requiere un mayor nivel de estrés para activar las dislocaciones de la red cristalina.
Fig. 8. Dureza en función del coeficiente de orientación cristalográfica de las muestras de acero AISI/SAE 1045 sometido al proceso de templado.
La dureza de las probetas de acero AISI/SAE 1045, presento una estrecha relación con la resistencia al desgaste, la cual fue evaluada por la técnica de pin-on-disk. La Fig. 9 muestra la imagen tomada por medio de microscopia electrónica de
barrido de la huella producida en la muestra sometida al proceso de templado. Utilizando el valor promedio del ancho de la huella de desgaste se calculó la tasa de desgaste a cada condición estudiada, por medio de la (6). Estos valores se muestran en la Fig. 10.
Los resultados experimentales muestran que las probetas que obtuvieron una mayor dureza presentaron una mayor resistencia al desgaste (Fig. 11), lo que concuerda con lo reportado por Trevisol [19].
Fig. 9. Huella de desgaste de las muestras de acero AISI/SAE 1045 sometido al proceso de templado.
Fig. 10. Tasa de desgaste de las muestras de acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
Fig. 11. Tasa de desgaste en función de la dureza de las muestras de acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
Las observaciones de las huellas de desgaste, realizadas por microscopia electrónica de barrido, también evidenciaron la formación de surcos, lo que sugiere un mecanismo de desgaste de microarado, así como zonas aplanadas de material lo que indica la ocurrencia de procesos de microfatiga (Fig. 12). Los procesos de microfatiga fueron más evidentes en las muestras que fueron sometidas al tratamiento térmico de normalizado.
Fig. 12. Análisis topográfico de las huellas de desgaste de las muestras de acero AISI/SAE 1045 sometido a los diferentes tratamientos térmicos.
CONCLUSIONES
Los resultados presentados en este trabajo demuestran que la temperatura de revenido presenta una alta relevancia en el estudio tribológico del acero AISI/SAE 1045.
La variación de la temperatura de revenido afecta el grado de orientación cristalográfica, la cual se relaciona con la dureza del acero. Esto adquiere importancia al demostrarse que altos valores de dureza generan bajas tasas de desgaste ante los ensayos de pin-on-disk.
El análisis de las huellas de desgaste sugiere mecanismos de desgaste de microarado y microfatiga. La microfatiga se acentúa en las muestras sometidas a normalizado, lo que sugiere una matriz de tipo dúctil, mientras que el microarado es más evidente en las muestras sometidas al proceso de templado, lo que corresponde con una matriz de tipo frágil.
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investigador del grupo REM (Research in Energy and Materials). Área de investigación, producción y caracterización química, morfológica, mecánica, cristalográfica, tribológica y electroquímica de materiales.
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-8836-4874
basados en fullerenos, grafeno y en estructuras arcillosas. Nano-arquitectura de carbones amorfos con super y ultra dureza.